工程材料在使用時，一定要考慮材料在相應工況環境下的耐蝕能力。也就是說，材料在此環境下是否會發生嚴重的腐蝕，從而導致工程結構的失效。因此，如何評價在工況環境下，材料表面腐蝕的形態、腐蝕的速度就顯得非常具有現實的工程意義。
概括起來，工程材料的耐腐蝕性能的評價方法可以分為三大類：重量法、表面觀察法和電化學測試法。
重量法是材料耐蝕能力的研究中最為基本，同時也是最為有效可信的定量評價方法。儘管重量法具有無法研究材料腐蝕機理的缺點，但是通過測量材料在腐蝕前後重量的變化，可以較為準確、可信的表徵材料的耐蝕性能。也正因為如此，它一直在腐蝕研究中廣泛使用，是許多電化學的、物理的、化學的現代分析評價方法鑑定比較的基礎。
重量法分為增重法和失重法兩種，他們都是以試樣腐蝕前後的重量差來表徵腐蝕速度的。前者是在腐蝕試驗後連同全部腐蝕產物一起稱重試樣，後者則是清除全部腐蝕產物後稱重試樣。當採用重量法評價工程材料的耐蝕能力時，應當考慮腐蝕產物在腐蝕過程中是否容易脫落、腐蝕產物的厚度及緻密性等因素後，在決定選取哪種方法對材料的耐蝕性能進行表徵。對於材料的腐蝕產物疏鬆、容易脫落且易於清除的情況，通常可以考慮採用失重法。例如，通過鹽霧試驗評價不同鎂合金的耐蝕性能時，就通常採用失重法, 圖1。
圖1 失重法測試鎂合金腐蝕速度
而對於材料的腐蝕產物緻密、附著力好且難於清除的情況，例如材料的高溫腐蝕，通常可以考慮採用增重法圖2。
為了使各次不同實驗及不同種類材料的數據能夠互相比較，必須採用電位面積上的重量變化為表示單位，及平均腐蝕速度，如g.m -2h -1。根據金屬材料的密度又可以把它換算成單位時間內的平均腐蝕深度，如m/a。這兩類的速度之間的換算公式為：
式中 A-按重量計算的腐蝕速度，g. m-2h-1；B-按深度計算的腐蝕速度，mm/a；ρ-金屬材料密度， g.cm -3。
從腐蝕實驗前後的試樣重量變化計算腐蝕速度V（mm/a），公式為：
式中 ΔW-試樣失重，g；ρ-金屬材料密度， g. cm-3；A-試樣面積， c m2；t-試驗周期， h。
失重法的關鍵操作之一就是完全清除腐蝕產物，而又不損傷基體金屬。常用工程材料去處表面腐蝕產物的標準方法如表所示。採用失重法對材料進行腐蝕性能評價時，由於不同的研究者會採用不同的試樣尺寸、腐蝕介質以及試驗溫度，導致所獲得的數據很難具有可比性。因此，為了解決這個問題，人們規範了一種標準的腐蝕試驗方法—鹽霧腐蝕試驗。目前，工業界普遍通過鹽霧試驗並結合失重測試來表徵材料的耐腐蝕性能。根據ASTMB117的要求，試樣以15-30度的傾角放置，採用5%的NaCl溶液進行霧化噴霧，試驗溫度35℃。鹽霧實驗要求鹽霧箱內的容積要足夠大，不得將鹽霧直接噴射到實驗的表面。
2.1 宏觀觀察
就是對材料在腐蝕前後及去除腐蝕產物前後的形態做肉眼分析，還應該注意腐蝕產物的形態和分布，以及他們的厚度、顏色、緻密度和附著性；同時還應該注意腐蝕介質中的變化，包括溶液的顏色，腐蝕產物在溶液中的形態、顏色、類型和數量等。雖然這種觀察是很粗糙的，但任何精細的服飾研究都輔以這種方法。
2.2 顯微觀測
就是對受腐蝕的試樣進行金相檢查或斷口分析，或者用掃描電鏡、透射電鏡、電子探針等做微觀組織結構和相成分的分析，據此可研究微細的腐蝕特徵和腐蝕動力學。一些工程材料中，常見腐蝕形態的顯微形貌如圖所示。
對受腐蝕的試樣進行顯微觀察時，需要注意的幾點是：
第一，在觀察表面形貌時，特別是一些局部腐蝕的形貌時，一定要注意腐蝕截面形貌的觀察。這是因為局部腐蝕可能在材料表面所造成的腐蝕並不很顯著，而在材料的內部發展。不鏽鋼等材料的點蝕就是一例，圖3。
第二，在觀察材料的氧化膜截面形貌時，要注意採用掃描電子顯微鏡的背散射模式進行觀察。掃描電鏡在腐蝕形貌觀察時，通常有兩種工作模式，一種是二次電子相模式，一種是背散射模式。二次電子相通過測試二次電子，來獲得試樣表面的形貌，而背散射模式則可以通過測試背散射電子，獲得試樣表面元素分布的情況。通過背散射模式觀察腐蝕試樣氧化膜界面的形貌，可以很容易地分辨出氧化膜內元素的分布，從而判斷出氧化膜是單層結構還是多層結構，圖4。
第三，當材料表面覆蓋著較厚的腐蝕產物時，進行觀察腐蝕形貌時一定要注意將取出腐蝕產物前後的形貌進行綜合對比，才能獲得準確的結論。兩種材料在未去除腐蝕產物之前形貌相同，去除腐蝕產物後腐蝕形態可能會大相逕庭。例如，316L不鏽鋼在80℃ Na 2 SO 4 和NaCl混合溶液中腐蝕4小時後的腐蝕形貌同ZE41鎂合金在NaCl溶液中腐蝕12小時的形貌基本相同，腐蝕產物都呈現龜裂狀。但是，去除腐蝕產物後發現，二者的腐蝕形態截然不同：316L不鏽鋼80℃ Na2 SO4 和NaCl混合溶液中發生的是均勻腐蝕圖5，而ZE41發生的則是點蝕，圖6。
316L不鏽鋼80℃ Na2 SO4 和NaCl混合溶液浸泡，去除腐蝕產物前後的腐蝕形貌
ZE41鎂合金在NaCl溶液浸泡，去除腐蝕產物前後的腐蝕形貌
電化學測試方法是一種能夠快速、準確地用於研究材料腐蝕的現代研究方法。由於材料的腐蝕大多數屬於電化學腐蝕，因此電化學測試方法在腐蝕中應用的非常廣泛。與重量法和表面觀察法相比，電化學測試方法不但能夠研究材料的腐蝕速度，還能夠深入地研究材料的腐蝕機理。
電化學測試方法經過近50年的發展，按外加信號分類大致可以分為直流測試和交流測試；按體系狀態分類可以分為穩態測試和暫態測試。直流測試包括動電位極化曲線、線性極化法、循環極化法、循環伏安法、恆電流/恆電位法、等等；而交流測試則包括阻抗測試和電容測試。對於穩態測試方法，通常包括動電位極化曲線、線性極化法、循環極化法、循環伏安法、電化學阻抗譜；而暫態測試包括恆電流/恆電位法、電流階躍/電位階躍法和電化學噪聲法。在諸多的電化學測試方法中，動電位極化曲線法和循環極化法是最基本，也是最常用的方法。
根據材料的腐蝕電化學行為，可以將材料分為兩大類：活性溶解材料和鈍性材料 。對於不同種類的材料，在評價其耐蝕性能時要採用不同的標準。對於活性溶解行為的材料（鎂合金、碳鋼、低合金鋼等）來說，僅僅採用腐蝕電位（Ecorr）的高低來評價材料的腐蝕性能是不對的。這種錯誤的認識來源於僅僅關注了材料腐蝕的熱力學趨勢，而忽略了材料的腐蝕動力學特徵。在評價活性溶解材料的耐蝕能力時，首要的參數是腐蝕電流（icorr），腐蝕電流越小，材料的耐蝕性能越好，這是因為腐蝕電流是由材料的溶解所造成的。AZ91E和MEZ兩種鎂合金的極化曲線如圖7所示，從圖中可以看出：儘管MEZ合金的腐蝕電位遠遠低於AZ91E合金，但是考慮到MEZ合金的腐蝕電流要明顯小於AZ91E合金，所以MEZ合金的耐蝕性能應當高於AZ91E合金，這一點從鹽霧腐蝕失重和金相觀察結果中都得到了證實。
圖7
只要當兩種材料的腐蝕電流大體相同時，腐蝕電位才是一個需要考慮的參數，腐蝕電位越高，材料的耐蝕性能越好。舉一個例子可以有助於更好的理解這句話，圖8：當電位為a時，純鎂處在腐蝕電位，純鎂發生腐蝕；而AZ91D鎂合金則處在陰極狀態，沒有發生腐蝕。當電位為b時，純鎂處在陽極電位而發生嚴重的腐蝕；與之對比，AZ91D鎂合金則還處在陰極狀態，沒有發生腐蝕。當電位為c時，純鎂和AZ91D鎂合金都處在陽極電位下，但是AZ91D鎂合金的陽極電流則明顯小於純鎂，此時AZ91D的腐蝕速度低於純鎂。從上述的三種典型的情況來看，AZ91D合金在各個電位下其溶解電流都小於純鎂，所以可以判斷AZ91D合金的耐蝕能力優於純鎂。
綜合上面的論述，可以對活性溶解材料耐蝕性能的評價標準做一下總結：
對於鈍性材料（鋁合金、鈦合金、不鏽鋼、鎳合金、鋯合金）來說，在評價此類材料的耐蝕性能時，應當評價材料鈍化區的性能，而不是去比較材料的腐蝕電流和腐蝕電位。這是因為由於材料能夠鈍化，所以在工程應用過程中，人們都會將這些材料做鈍化處理後才使用。
通過動電位極化曲線可以獲得兩個表徵材料腐蝕性能的參數：擊破電位Eb和維鈍電流ipass。擊破電位越高材料的耐蝕性能越好；維鈍電流越低材料的耐蝕性能越好。例如，在0.1MH 3 BO 3 +0.025M Na 2B 4O 7溶液中（圖 9），納米孿晶鎳與鑄態純鎳相比，擊破電位升高，維鈍電流減小，經過納米孿晶後，鎳的耐蝕能力得到了明顯的提高。
圖9
再比如，經過載波鈍化處理之後，A890雙相不鏽鋼的擊破電位變化不大，但是維鈍電流卻顯著下降，這說明載波後的雙相不鏽鋼耐蝕能力明顯增強。圖10
圖10
在評價工程材料的耐蝕能力時，有這樣一種非常困擾的現象是經常遇到的，如圖11所示。1Cr17Ni2不鏽鋼的擊破電位低於1Cr12Ni2WMoVNb不鏽鋼，但是1Cr12Ni2WMoVNb不鏽鋼的維鈍電流卻高於1Cr17Ni2不鏽鋼。根據上面介紹的評價標準，很難判斷那種材料的耐蝕性能更好。
圖11
因此，需要引入評價鈍性材料耐蝕性能的第三個標準，保護電位Ep。保護電位通過測試循環極化曲線獲得，用於表徵材料在發生點蝕之後的自鈍化、自修補能力。按照ASTM循環極化曲線的測試標準，掃描電位從相對開路電位（OCP）-300mV開始，至電流密度達到1mA.cm -2時，開始負方向電位掃描，直至電位達到相對開路電位（OCP）-300mV時結束，掃描速度1mV/s。負方向掃描曲線與陽極極化曲線的交點即為保護電位。1Cr17Ni2不鏽鋼和1Cr12Ni2WMoVNb不鏽鋼的循環極化曲線如圖12所示，可以發現1Cr17Ni2不鏽鋼的負方向掃描曲線與陽極極化曲線相交，而1Cr12Ni2WMoVNb不鏽鋼的負方向掃描曲線則與陰極極化曲線相交，這說明1Cr17Ni2不鏽鋼具有保護電位，而1Cr12Ni2WMoVNb不鏽鋼則沒有。也就是說， 1Cr17Ni2不鏽鋼在點蝕發生後，當電位下降時能夠修復點蝕蝕孔，使之發生再鈍化；而1Cr12Ni2WMoVNb不鏽鋼發生點蝕以後，點蝕會不斷地發展，不能修復。結合循環極化的結果，可以判斷：儘管1Cr17Ni2不鏽鋼的擊破電位低於1Cr12Ni2WMoVNb不鏽鋼，由於1Cr17Ni2不鏽鋼具有保護電位，1Cr17Ni2不鏽鋼耐蝕性能優於1Cr12Ni2WMoVNb不鏽鋼。
圖12
總結上面的論述，如何評價鈍性材料的耐蝕性能有著三個評價標準：
擊破電位越高，材料的耐蝕性能越好；
維鈍電流越小，材料的耐蝕性能越好；
保護電位越高，材料的耐蝕性能越好